a.耐高溫雙頭螺柱拆卸時斷裂失效分析的原因是正確的，說明耐高溫雙頭螺柱的表面處理和摩擦系數(shù)更好能和耐高溫螺母保持一致，以保證良好的連接性能和拆卸性能。

　　b.試驗方案2結果如圖14和15所示，耐高溫螺母可以從耐高溫雙頭螺柱上順利擰出，擰出扭矩為45～55N·m；雙頭螺柱也可以從增壓器內螺紋里順利擰出，擰出扭矩分別為4～7N·m，擰出后螺母和雙頭螺柱均沒有損傷雙頭螺栓規(guī)格尺寸結果合格。

　　b.將耐高溫雙頭螺柱的表面處理和摩擦系數(shù)改成和耐高溫螺母一致后，成功解決了發(fā)動機臺架耐久試驗后耐高溫雙頭螺柱斷裂和難拆卸的問題。

　　將更改表面處理和降低摩擦系數(shù)的耐高溫雙頭螺柱的樣件再次搭載在臺架耐久試驗發(fā)動機上，經(jīng)過533h的循環(huán)耐久試驗后，耐高溫螺母可以從耐高溫雙頭螺柱上順利擰出，雙頭螺柱也可以從增壓器內螺紋里順利擰出，擰出后螺母和雙頭螺柱均沒有損傷。六角螺栓價格，經(jīng)過多臺發(fā)動機的臺架耐久試驗驗證，均沒有再出現(xiàn)拆卸時斷裂的不良，結果驗證了設計優(yōu)化的有效性和可靠性。

　　通過對實際溫度的測量，配合此耐高溫雙頭螺柱渦輪增壓器的螺孔處更高溫度為749℃，雙頭螺栓廠家而雙頭螺柱目前使用的材料為NiCr20TiAl，國際材料牌號GH4080A，可以長時間耐800℃的高溫，該材料的雙頭螺柱可以滿足該處設計的高溫要求。另測得相配件耐高溫螺母端面處的更高溫度為645℃，而螺母目前使用的材料為X6NiCrTiMoVB25-15-3，不銹鋼六角頭螺栓廠家國際材料牌號GH2132,可以長時間耐650℃的高溫,該材料的螺母可以滿足該處設計的高溫要求。u型螺栓規(guī)格。故耐高溫雙頭螺柱和相配件耐高溫螺母材料的選用是合理的，是符合設計要求的。

　　根據(jù)原因分析的結果，耐高溫雙頭螺柱發(fā)生斷裂的主要原因是：相配合的耐高溫螺母在裝配過程中，由于兩者間的螺紋摩擦系數(shù)[5]過大，再加上在高溫的作用下，引起螺母的法蘭支撐面與渦輪增壓器表面發(fā)生了黏連及螺母的內螺紋與雙頭螺柱的外螺紋發(fā)生了黏連，造成螺母在擰出時擰出力矩大于雙頭螺柱的破壞扭矩從而導致螺柱斷裂。故需要降低雙頭螺柱及螺母間的摩擦系數(shù)。由于目前螺母的表面處理是鍍銅，摩擦系數(shù)是0.13±0.03，雙頭螺柱的表面處理是防燒結處理，不銹鋼螺絲規(guī)格不銹鋼螺栓廠家摩擦系數(shù)是0.15±0.03，石化高強度外六角螺栓雙頭螺柱的摩擦系數(shù)外六角螺栓廠家比螺母的高，故需要降低雙頭螺柱的摩擦系數(shù)。于是，不銹鋼螺絲規(guī)格對雙頭螺柱進行了以下的設計優(yōu)化：把雙頭螺柱的表面處理改成和螺母一致為鍍銅，其摩擦系數(shù)也改成和螺母一致為0.13±0.03。國標石化35CrMoA六角螺栓雙頭螺柱規(guī)格尺寸

　　某汽車發(fā)動機在臺架耐久試驗后，進行拆卸渦輪增壓器耐高溫螺母時，把相配的耐高溫雙頭螺柱從渦輪增壓器基體中擰出，耐高溫螺柱全部出現(xiàn)了斷裂。文中對斷裂的雙頭螺柱樣件進行了詳細分析，并對耐高溫雙頭螺柱的技術要求及表面處理進行了設計優(yōu)化，之后順利通過了模擬拆卸試驗及發(fā)動機臺架耐久試驗，雙頭螺栓廠家，實現(xiàn)了批量生產。

　　不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸

　　a.試驗方案1結果如圖12和13所示，雙頭螺栓廠家耐高溫螺母可以從耐高溫雙頭螺柱上順利擰出，擰出扭矩為44～51N·m；雙頭螺柱也可以從增壓器內螺紋里順利擰出，擰出扭矩分別為3～6N·m，擰出后螺母和雙頭螺柱均沒有損傷，結果合格。

　　為解決某汽車發(fā)動機臺架耐久試驗后拆卸時出現(xiàn)的渦輪增壓器耐高溫雙頭螺柱斷裂的問題，對斷裂雙頭螺柱樣件進行了詳細分析，并對耐高溫雙頭螺柱的技術要求進行了設計優(yōu)化，不銹鋼螺絲規(guī)格后續(xù)順利通過了模擬拆卸試驗及發(fā)動機臺架耐久試驗。

　　如圖1所示，耐高溫雙頭螺柱的一端螺紋擰入到渦輪增壓器基體上，另一端螺紋與耐高溫螺母配合，石化不銹鋼雙頭螺栓，不銹鋼六角頭螺栓廠家失效雙頭螺柱的斷裂位置位于螺母法蘭面下面3到4扣螺紋處不銹鋼外六角螺栓其中的耐高溫雙頭螺柱及耐高溫螺母基本信息如下：雙頭螺柱，不銹鋼螺栓廠家雙頭螺栓廠家規(guī)格M8×12×28，機械性能等級10.9級，材料為NiCr20TiAl(鎳基高溫合金材料)，表面處理為防燒結處理；螺母：規(guī)格M8，機械性能等級10級，材料X6NiCrTi-MoVB25-15-3(Fe-25Ni-15Cr基高溫合金材料)，雙頭螺栓廠家表面處理為鍍銅。

　　c.試驗方案3結果如圖16和17所示，u型螺栓耐高溫螺母無法從耐高溫雙頭螺柱上擰出，螺母與螺柱的螺紋已產生黏連并已相互咬死，雙頭螺柱也無法從增壓器內螺紋里擰出，不銹鋼六角頭螺栓廠家螺柱與增壓器的內螺紋也產生黏連并已相互咬死，結果不合格。

　　另通過失效雙頭螺柱和相配螺母的縱剖面低倍觀察分析，如圖4所示，相配件耐高溫螺母在擰出時與雙頭螺柱發(fā)生了螺紋粘連，造成擰出力矩大于雙頭螺柱的破壞扭矩從而導致螺柱斷裂。怎么確定裝配高強度螺栓時。

　　從圖2失效雙頭螺柱的斷口形貌判斷不銹鋼u型螺絲規(guī)格尺寸耐高溫雙頭螺柱斷裂面微平整，螺紋無明顯拉長，六角螺栓標準鍍鋅外六角螺栓廠家相配件耐高溫螺母螺紋部分有摩擦痕跡，螺母旋出3到4齒螺紋后發(fā)生扭矩剪切斷裂。從以上失效雙頭螺柱的宏觀分析，基本判定為耐高溫螺母在旋出時，受過大的擰出力矩導致耐高溫雙頭螺柱斷裂。

　　通過失效雙頭螺柱斷口的低倍觀察分析，關于雙頭螺栓廠家，雙頭螺栓廠家如圖3所示，其斷口紋路的旋轉方向為順時針，則相配螺母旋轉的方向為逆時針，所以可以判定失效雙頭螺柱是在擰出時發(fā)生的斷裂。石化不銹鋼六角螺栓。不銹鋼螺栓廠家

　　用碳硫分析法和化學分析法對失效螺柱的化學成分進行了測試，測試結果見表2，符合技術要求，判定為合格。

　　按照目前實際的裝配條件對試驗樣件按照表3的3種方案按分別進行裝配，不銹鋼六角頭螺栓廠家首先將耐高溫雙頭螺柱的擰入端螺紋擰入到增壓器內螺紋中，扭矩為12N·m，高強度螺栓的連接是什么再套入增壓器墊片，不銹鋼螺栓廠家然后擰入耐高溫螺母，扭矩為28N·m，如圖7和圖8所示。不銹鋼螺絲規(guī)格雙頭螺柱規(guī)格尺寸高溫爐加熱溫度設定為750℃，雙頭螺栓價格，雙頭螺柱規(guī)格尺寸放入樣件加熱完成后，石化35CrMoA雙頭螺栓，聯(lián)系雙頭螺栓廠家，高溫爐顯示溫度為754℃，如圖9所示，再把裝配好的樣件放入高溫箱中，如圖10所示，分別保溫50min及150min后拿出空冷至室溫，如圖11所示，然后檢測耐高溫螺母及耐高溫雙頭螺柱的擰出情況，同時檢查螺柱螺母的螺紋狀態(tài)。

　　近年來，隨著汽車的排放標準及發(fā)動機效率的不斷提高，渦輪增壓技術的應用越來越廣泛，渦輪增壓器的工作特點使然，其緊固雙頭螺柱部位的溫度更高可達750℃，普通雙頭螺柱在如此高溫下會產生蠕變而導致其性能下降、螺紋緊固件的松動是造成高連接失效以及螺紋燒結等不良，從而容易造成拆卸時出現(xiàn)雙頭螺柱斷裂，故這個位置的耐高溫雙頭螺柱的選材及表面處理的選擇尤為重要。

　　通過觀察發(fā)現(xiàn)，拆下來的相配件耐高溫螺母的法蘭支撐面上有凸起的不明物質，如圖5所示，用磁鐵吸，不銹鋼六角頭螺栓廠家有磁性，基本判斷為鐵基類物質。將螺母縱剖，通過硝酸酒精腐蝕，放大200倍后可以看出其組織為珠光體和鐵素體，如圖6所示。從以上可以判定，相配件耐高溫螺母在裝配過程中，由于摩擦系數(shù)過大，其法蘭支撐面已經(jīng)與渦輪增壓器表面發(fā)生了黏連，8.8級雙頭螺栓。造成螺母在擰出時擰出力矩大于雙頭螺柱的破壞扭矩從而導致螺柱斷裂。

　　用維氏硬度計對失效螺柱的芯部進行了硬度測試，測試結果見表1，符合技術要求雙頭螺栓規(guī)格判定為合格六角頭螺栓

　　通過以上3種試驗方案結果的對比，雙頭螺柱規(guī)格尺寸說明把耐高溫雙頭螺柱的表面處理改成鍍銅，不銹鋼螺絲規(guī)格摩擦系數(shù)改成0.13±0.03后，其拆卸性能是可以滿足我們的設計要求的。

　　試驗方案按照表3的3種方案進行，以驗證不同表面處理和摩擦系數(shù)下耐高溫雙頭螺柱及螺母的拆卸性能。雙頭螺栓服務，不銹鋼螺絲規(guī)格尺寸表不銹鋼u型螺絲規(guī)格尺寸表不銹鋼u型螺絲規(guī)格